剪力墙对拉螺栓的间距

可以按照施工组织设计，大部分都是500*500

主要是根据墙体的厚度决定的。墙体的厚度越宽螺栓的间距就越小，反之亦然。有防水要求的要有滞水钢板等措施。

依据是你这个工程的施工组织设计或施工方案（模板工程施工方案）

与墙厚度有关，按自己单位的施工组织设计确定

剪力墙的对拉螺栓间距 应该按照施工方案或者施工技术交底材料确定 ； 施工方案中的间距 是需要施工技术管理人员 根据混凝土浇筑时产生的，倾倒混凝土的力量，振捣混凝土的负荷以及混凝土本身的负荷和施工人员的活动荷载等 各种应力组合计算出来的；不是随便查一查 那个资料就可以确定的； 最好还是跟设计交流交流。

先把根据规范要求计算混凝土对模板的側压力计算出来,用側压力(面荷载)乘上单块模板面积,就得到集中力,再用集中力来选用拉杆,并计算其截面与间距.注意拉杆截面为去处螺纹的净截面,一般考拉杆为D12\\D16为标准拉杆,市场上有相应的螺帽,D14为非标准拉杆,建议尽量少用;止水片规格为D>40厘米,厚度>3毫米;计算书可参考以下:池壁模板支撑计算 ①新浇筑砼对模板的侧压力标准值： F=0.22rct0β1β2v1/2 F=rcH 侧压力标准值取上面两个公式计算所得的较小值 rc=24KN/m3 t0=200/（T+15）=200/（15+15）=6.67 β1=1.2（外加剂修正系数） β2=1.0（现场坍落度在10-12cm） v=1.5m/h H=5.9m 则F=0.22 rct0β1β2v1/2 = 0.22×24×6.67×1.2×1.0×1.51/2 =51.76KN/m2 F=rcH =24×5.92 =142.08KN/m2 故荷载标准值取小值： F=51.76 KN/m2 侧压力设计值 F6=1.2×F=62.11KN/m2 有效压头 h= F6/rc=2.59m ②倾倒砼时产生的水平荷载标准值为2KN/m2 水平荷载设计值F6=1.4×2=2.8KN/m2 ③模板验算 如图所示，竖肋为60×80方木＠300，横肋为2根Ф48钢管＠600，取β1板为研究对象。 则LX=30cm Ly=60cm LX/Ly=0.5 按双向板（四边以承固定板）计算， 查《静力计算手册》可得： KMx=0.0400 KMY=0.0038 KF=0.00253 A、求板跨中弯矩 MX=KmX·ql2 My=Kmy·ql2 q=62.11KN/m2=6.211 N/cm2 l取矩形边长最小值，即l=30cm MX=0.0400×6.211×302=223.596 N·cm My=0.0038×6.211×302=21.24 N·cm 取泊松比u=1/12 MX（u）= MX+u·My≈225.4 N·cm My（u）= My+u·MX≈39.9 N·cm Mmax=225.4 N·cm 板面的截面抵抗矩W（取板宽为1cm） W=bh2/6=1×1.62/6=0.43cm3 σmax=Mmax/W=5.28×102N/cm2 [σ]=20×102 N/cm2 σmax<[σ] B、支座弯矩： Kmx（0）=-0.0829 Kmy（0）=-0.0570 Mxo（u）= Mx0= K（mx）（0）·ql2 Myo（u）= My0= K（my）（0）·ql2 Mxo（u）=-0.0829×6.211×302=-458.4N·cm Myo（u）=-0.0570×6.211×302=-318.6N·cm σmax=Mmax/W=-458.4/0.43=10.74×102 N/cm2 [σ]=20×102 N/cm2 σmax<[σ] C、挠度： f=Kf·ql4/Bc q=51.76KN/m2 l=30cm Bc=E·h3/12(1-u2) E=5.0×102KN/cm2 h=1.6cm u=1/12 Bc=5.0×102×1.63/12[1-(1/12)2]=1.69×102KN·cm f=0.00253×51.76×10-4×304/(1.69×102) =6.3×10-2cm=0.063cm 允许挠度[f]=l/400=60/400=0.15cm f<[f] ④拉杆、螺栓验算 A、 Ф14拉杆每隔60cm一道（水平、垂直），则Ф14拉杆所受拉力 T=（62.11+2.8）×0.6×0.6=23.3676KN Ф14拉杆允许拉力为215N/mm2×π×142/4=33.1KN 故Ф14拉杆所受拉力小于其允许拉力。 B、 M14对拉螺拴的允许拉力为17.80KN<T=23.3676KN 故采用双螺帽。 ⑤竖肋验算 竖肋受力如右图所示： q1=6.221×30=186.33N/cm q2=0.28×30=8.4N/cm 竖肋为60×80方木＠300， 则：W=bh2/6=6×82/6=64cm3 I=bh3/12=6×83/12=256cm4 按连续梁理论： A、跨中弯矩 Mmax=0.042·ql2 l=60cm Mmax=0.042×186.33×602=2.82×104N·cm σmax=Mmax/W=2.82×104/64 =4.4×102N/cm2 材料允许[σ]=14N/mm2=1.4×103N/cm2 σmax<[σ] B、挠度 f=5·ql4/384E·I E=1×104N/mm2=1×106N/cm2 I=256 cm2 q=5.176×30=155.28 N/cm l=60cm f=5×155.28×604/(384×1×106×256) =10.2×10-2cm=0.102cm 允许挠度[f]=l/400=60/400=0.15cm f<[f] ⑥横肋验算 横肋受力如右图所示： 横肋为2根Ф48钢管， Ф48钢管的截面抵抗矩W=5.08cm3 截面惯性矩I=12.19cm4 q=6.211×60=372.66N/cm2 按连续梁理论： A、跨中弯矩 Mmax=0.042·ql2 l=30cm Mmax=0.042×372.66×302=1.41×104N·cm σmax=Mmax/W=1.41×104/（2×5.08） =1.39×103N/cm2 材料允许[σ]=215N/mm2=2.15×104N/cm2 σmax<[σ] B、挠度 f=5·ql4/384E·I q=5.176×60=310.56 N/cm2 l=30cm E=206×103N/mm2=2.06×107N/cm2 f=5×310.56×304/(384×2.06×107×2×12.19) =6.52×10-3cm=0.00652cm 允许挠度[f]=l/400=30/400=0.075cm f<[f] 综上计算，该模板及支撑可满足强度及变形要求。